22.1 材料

销轴采用建筑钢材时，如Q345、Q390、Q420、Q460 等，强度设计值、采用第4章给出的设计强度值; 采用其他类型的机械钢材时，如45 号钢、35CrM0、40Cr等，应按4. 1. 5 条的要求确定设计强度指标，此时，抗力分项系数一般在1.1～1.2之间。

22. 2 计算

22. 2. 1 耳板

按受力机理，耳板有四种破坏模式（图1）。

1) 净截面受拉。

轴向受拉构件，强度计算按17 钢标第7. 1. 1 条进行，即分别进行毛截面的屈服计算和净截面的断裂计算。

毛截面屈服:

净截面断裂:

式(2) 推导如下:

式(3) 中考虑抗力强度的抗力分项系数γuＲ的离散性较大，因此取屈服强度的抗力分项系数γＲ的1. 25 倍采用，屈服强度抗力分项系数γＲ取1. 111。

式(3) 可写成:

当屈强比时，式( 4) 变为:

从式(1) 和式(5) 可见，此时式(5) 起控制作用。

对于Q420 及以下钢材，屈强比，强度计算由式(1) 和式(4) 控制。对于Q460 及以上钢材，屈强比，强度计算由式(4) 控制。

对于耳板( 图2、图3) 的净截面受拉强度计算，17 钢标采用以下公式:

上述公式基本与欧标EN 1993－l－8∶2005 的公式相同，以净截面受拉为前提，采用屈服强度设计值进行计算。可以看出，总体上说，式(6) 比式(4)偏严。

2) 端部劈开。

式( 9) 引自欧标EN 1993－1－8∶2005。

3) 端部受剪。

式中: Z为耳板端部抗剪截面宽度，注意到耳板端部弧形与销轴孔为同心圆，利用三角形关系可以得到式(11) 。

标准同时对耳板的构造要求做出规定。对于耳板两侧宽厚比b/t，要求不宜大于4，以避免耳板面外失稳。

对于端部边距的的规定，来自美标AISC 360－05，意图是以此保证不发生端部劈开破坏。

式 (8) 是指有效宽度be不能超过实际的宽度b。此处不能理解为b要大于2t+16。因此，虽然耳板端部弧形与销轴孔为同心圆，也可以通过控制b使其不在同心圆上。

22. 2. 2 销轴

1) 承压强度。

式中:为销轴连接中耳板的承压强度设计值。

2) 抗剪强度。

式中:为销轴抗剪强度设计值; nv为受剪面数目。

3) 抗弯强度。

式中:为销轴抗拉强度设计值; te为两边耳板厚度; tm为中间耳板厚度; M为销轴计算截面弯矩设计值。

第9.2.3 条式( 9.2.3－1) 、( 9.2.3－2) 给出了设置纵横加劲肋的钢板剪力墙经济性区隔宽厚比。

第9.2.4 条给出了不考虑钢板剪力墙整体失稳的纵横加劲肋的设置要求。

第9.2.5 条为钢板墙局部稳定性(区隔稳定性) 计算要求。

式( 9.2.5－7) 、( 9.2.5－8) 中的弯曲正应力和剪应力应为工况组合应力。式( 9.2.5－9) 中的竖向重力荷载应力为恒载加活载组合应力。

虽然不希望钢板墙承受竖向应力，但因构造的原因，钢板墙与周边框架是连成一体的，它仍要产生竖向应力。考虑到钢板墙承受竖向力的能力差，式( 9.5.2－9) 给出了一个折减系数0.35。考虑到竖向加劲肋等有利因素，这个系数可取0.5。

参见15高钢规式(B.2.7) 可知，这个钢板墙的竖向重力荷载应力为整体计算分配到的应力。

第15. 2. 3 条: 矩形钢管混凝土柱应考虑角部对混凝土约束作用的减弱，当长边尺寸大于1 m 时，应采取构造措施增强矩形钢管对混凝土的约束作用和减小混凝土收缩的影响。

相比圆钢管，矩形钢管对混凝土的约束作用较弱，因此对于矩形钢管混凝土柱，一般规定当边长大于1. 0 m 时，应考虑混凝土收缩的影响。目前工程中的常用措施包括柱子内壁焊接栓钉、纵向加劲肋等。

第 15. 3. 3 条: 圆形钢管混凝土柱应采取有效措施保证钢管对混凝土的环箍作用; 当直径大于2 m时，应采取有效措施减小混凝土收缩的影响。

圆钢管混凝土的环箍系数与含钢率有直接的关系，是决定构件延性、承载力及经济性的重要指标。钢管混凝土柱的环箍系数过小，对钢管内混凝土的约束作用不大; 若环箍系数过大，则钢管壁可能较厚不经济。当钢管直径过大时，管内混凝土收缩会造成钢管与混凝土脱开，影响钢管和混凝土的共同受力，而且管内过大的素混凝土对整个构件的受力性能也产生了不利影响，因此一般规定，当直径大于2 m 时，圆钢管混凝土构件需要采取有效措施以减少混凝土收缩的影响，目前工程中常用的方法包括管内设置钢筋笼、钢管内壁设置栓钉等。

问题: 角焊缝连接的抗拉、抗压和抗剪强度设计值为何相同?

答: 角焊缝在各个方向受力本质是一样的，都相当于剪切破坏，所以其抗拉、抗压和抗剪强度设计值相同。