第 6. 1. 4 条给出了在轮压作用下吊车梁腹板上 边缘局部压应力的计算方法。

式中: tw为梁腹板厚度; lz为集中荷载在腹板边缘的分布长度。

或

式中: IＲ为轨道绕自身形心轴的惯性矩; If为梁上翼缘绕翼缘中面的惯性矩; hＲ为轨道高度; hy为梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离。

其余参数含义见 GB 50017—2017《钢结构设计标准》。

式( 2a) 为利用半无限空间的弹性地基梁模型得到的分布长度的近似解析解，由前苏联科学家在20 世纪40 年代中期提出。此式表明，分布长度与IＲ和If成正比，与tw成反比，这个趋势是合理的。最新的分析表明，弹性地基梁的变形集中在荷载作用点附近很短的一段，应考虑轨道梁的剪切变形，因此改用半无限空间上的Timoshenko 梁模型更为合理，这时这个系数为2. 83。因此，此时的3. 25 系数，相当于考虑了塑性发展系数1. 148。

式( 2b) 为分布长度的简化计算公式，直接考虑了轮压在轨道和梁上翼缘应力的扩散。式( 2b) 中分布长度随hy和hＲ增加而增加的规律是正确的，但该式未考虑梁腹板厚度tw对分布长度的影响。tw的影响规律是随其厚度减小分布长度增加，而tw是随梁翼缘厚度增加而增加的，此时会部分抵消hy增加对分布长度的增加。因此式( 2b) 与式( 2a) 反映的规律性并不完全一致。

欧拉( Euler) 于1744 年最早进行了压杆弹性屈曲的研究并于1759 年推导出著名的欧拉公式如下:

欧拉公式作为压杆在弹性范围内屈曲的临界力计算式，很好地解释了长柱的稳定问题。但对于柱子长细比较小的情况，如中长柱和短柱，因为会发生屈服先于屈曲的情况，欧拉公式不再适用。

恩格塞尔于1889 年提出切线模量理论，适用于非弹性区，此时以应力形式表示的临界应力公式如下:

其中 τ = Et /E

式中: Et为切线模量。

式( 3) 、式( 4) 为理想直杆在轴心压力下的屈曲应力计算式。实际的钢压杆存在着几何缺陷和物理缺陷。几何缺陷包括杆件的初挠曲、荷载的初偏心，物理缺陷包括残余应力。采用式( 3) 、式( 4) ，弹性阶段采用欧拉公式、弹塑性阶段采用切线模量理论求出临界应力，初弯曲、初偏心、残余应力通过安全系数考虑。我国74 钢规用的就是这种形式。

切线模量理论考虑的应力－应变曲线的非弹性段相当于考虑了板件的残余应力，而由板件组成截面形成的残余应力是无法考虑的。由于后一种残余应力的存在及其复杂性，用单一的安全系数不能真正反映残余应力对临界力的影响。比如，同一截面，对于不同的主轴，残余应力对其临界力的影响是不同的。

因此，从88 钢规开始，按照Perry 公式，以边缘纤维屈服准则构建轴压杆的临界应力计算公式，以等效缺陷来综合考虑几何缺陷和物理缺陷。最后得到GB 50017—2017 用来表示轴压杆弯曲屈曲的4条柱子曲线，见GB 50017—2017 式( 7. 2. 1) 。

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